牌号简介 About |
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SABIC PC PC1803R树脂PC1803R树脂是一种中高流量(300°C/1.2kg时,MFR=18)、热稳定和紫外线稳定的聚碳酸酯产品,具有专为通用成型市场设计的脱模剂。仅在www.sabicpc.com上提供 |
技术参数 Technical Data | |||
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物理性能 PHYSICAL |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
密度 Density |
1.20 | g/cm³ | ASTM D792, ISO 1183 |
熔体质量流动速率 Melt Flow Rate |
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300℃,1.20kg 300℃,1.20kg |
18 | g/10min | ASTM D1238 |
熔体体积流动速率 Melt Volume Rate |
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300℃,1.2 kg 300℃,1.2 kg |
17.0 | cm³/10min | ISO 1133 |
收缩率 Shrinkage rate |
内部方法 | ||
MD MD 1 |
0.50 到 0.70 | % | |
MD:3.2 mm MD:3.2 mm |
0.50 到 0.70 | % | |
吸水率 Water absorption rate |
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饱和,23℃ Saturation, 23 ℃ |
% | ISO 62 | |
平衡,23℃ Equilibrium, 23 ℃ |
% | ASTM D570 | |
冲击性能 IMPACT |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
悬臂梁缺口冲击强度 Impact strength of cantilever beam notch |
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23℃ 23℃ |
J/m | ASTM D256 | |
-30℃ -30℃ 10 |
kJ/m² | ISO 180-1A | |
23℃ 23℃ 11 |
kJ/m² | ISO 180-1A | |
悬臂梁无缺口冲击强度 Notched impact strength of cantilever beam |
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23℃ 23℃ |
ASTM D4812, ISO 180/1U | ||
-30℃ -30℃ 12 |
ISO 180/1U | ||
装有测量仪表的落镖冲击 Dart impact equipped with measuring instruments |
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23℃,Energy at Peak Load 23℃,Energy at Peak Load |
J | ASTM D3763 | |
热性能 THERMAL |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
热变形温度 Hot deformation temperature |
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0.45 MPa,未退火,3.2 mm 0.45 MPa, unannealed, 3.2 mm |
℃ | ASTM D648 | |
0.45 MPa,未退火,64 mm跨距 0.45 MPa, unannealed, 64 mm span 13 |
℃ | ISO 75-2/Bf | |
1.8 MPa,未退火,3.2 mm 1.8 MPa, unannealed, 3.2 mm |
℃ | ASTM D648 | |
1.8 MPa,未退火,64 mm跨距 1.8 MPa, unannealed, 64 mm span 14 |
℃ | ISO 75-2/Af | |
维卡软化温度 Vicat Softening Temp |
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B50 B50 |
℃ | ISO 306/B50, ASTM D1525 15 | |
球压测试 Ball pressure test |
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125℃ 125℃ |
IEC 60695-10-2 | ||
线性热膨胀系数 Linear coefficient of thermal expansion |
|||
MD MD |
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-40 到 95℃ -40 to 95 ℃ |
cm/cm/℃ | ASTM E831 | |
23 到 80℃ 23 to 80 ℃ |
cm/cm/℃ | ISO 11359-2 | |
导热系数 Thermal conductivity coefficient |
W/m/K | ASTM C177, ISO 8302 | |
电气性能 Electrical performance |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
体积电阻率 Volume resistivity |
ohms·cm | ASTM D257,IEC 60093 | |
介电强度 Dielectric strength |
|||
1.6 mm 1.6 mm |
kV/mm | ASTM D149,IEC 60243-1 | |
介电常数 Dielectric constant |
ASTM D150, IEC 60250 | ||
60 Hz 60 Hz |
|||
1 MHz 1 MHz |
|||
耗散因数 Dissipation factor |
ASTM D150, IEC 60250 | ||
60 Hz 60 Hz |
|||
1 MHz 1 MHz |
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阻燃性能 FLAME CHARACTERISTICS |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
1.60 mm 1.60 mm |
UL 94 | ||
光学性能 optical performance |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
折射率 Refractive index |
ASTM D542,ISO 489 | ||
透光率 Transmittance |
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2540 µm 2540 µm |
% | ASTM D1003 | |
雾度 Haze |
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2540 µm 2540 µm |
% | ASTM D1003 | |
机械性能 MECHANICAL |
额定值 Nominal Value |
单位 Units |
测试方法 Test Method |
洛氏硬度 Rockwell hardness |
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R 级 R-level |
ASTM D785 | ||
R 级 R-level |
ISO 2039-2 | ||
拉伸模量 Tensile modulus |
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-- -- 2 |
MPa | ASTM D638 | |
-- -- |
MPa | ISO 527-1-2 | |
拉伸强度 tensile strength |
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屈服 yield 3 |
MPa | ASTM D638 | |
屈服 yield |
MPa | ISO 527-2/50 | |
拉伸应变 Tensile strain |
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屈服 yield 4 |
% | ASTM D638 | |
屈服 yield |
% | ISO 527-2/50 | |
断裂 fracture 5 |
% | ASTM D638 | |
断裂 fracture |
% | ISO 527-2/50 | |
弯曲模量 Bending modulus |
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50 mm跨距 50 mm span 6 |
MPa | ASTM D790 | |
-- -- 7 |
MPa | ISO 178 | |
弯曲强度 bending strength |
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-- -- 8 |
MPa | ISO 178 | |
屈服,50 mm跨度 Yield, 50 mm span 9 |
MPa | ASTM D790 |
备注 |
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1 一般属性:这些不能被视为规格。 |
2 Tensile Bar |
3 2.0 in/min |
4 类型 1, 2.0 in/min |
5 0.051 in/min |
6 0.079 in/min |
7 Yield |
8 80*10*3 |
9 80*10*4 mm |
10 标准 B (120°C/h), 载荷2 (50N) |
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不同构造弹性体对尼龙增韧性能的影响研讨
2017-09-01 本文考察了三种不同结构的弹性体:苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)、乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)、乙烯-辛烯共聚物(POE)及其马来酸酐接枝物在不同比例下对尼龙6(PA6)的增韧性能的影响。通过微观形貌观察和理论分析比较其影响因素。 背景介绍 尼龙是分子主链上含有重复酰胺基团-(NHCO)-的热塑性树脂总称,是一种 |
不同构造弹性体对尼龙增韧性能的影响研讨 文中调查了三种不一样构造的弹性体:丁二烯-丁二烯-丁二烯-丁二烯嵌段预聚物(SEBS)、丁二烯-丙烯酸丁酯预聚物(EVA)、丁二烯-辛烯预聚物(POE)以及马来酸酐接枝物在不一样占比下对尼龙6(PA6)的改性特性的危害。根据外部经济外貌观查和基础理论剖析较为其影响因素。 情况详细介绍 涤纶是分子结构碳链上带有反复氟苯官能团-(NHCO)-的热塑性塑料统称,是一种半结晶体高聚物,具备耐磨性能、自润湿性和耐温性及高韧性等出色特性,是关键的橡胶制品之一。在其中尼龙6(PA6)因冲击韧性高、耐磨性能强,且易生产加工成形等优势,已被普遍用以电子电器、汽车产业、机械工程等众多行业。但因为PA6存有本身吸水性强,干态和超低温冲击性抗压强度低及其空缺延展性差等缺陷,故限定了其工业生产运用。因而涤纶的复合型改性一直遭受学界和工业领域的普遍关心,而在其中根据弹性体改性提升涤纶的冲击性抗压强度是关键方式之一。 弹性体改性改性就是指将小量弹性体和刚度的涤纶基材熔化共混,产生以涤纶基材为持续相、弹性体粒子为分散相的薄膜光学外貌,进而使共混物的耐冲击抗压强度获得提高的一种方式方法。其基本原理取决于做为分散相的弹性体粒子一方面在外力下能够 引起塑胶基材造成很多的银纹和裁切带,耗费了冲击性动能;另一方面规格很大的粒子能够 操纵银纹的拓展,乃至造成的裁切带能够 停止银纹,阻拦其进一步发展趋势变成裂痕。宏观经济上的主要表现为原材料的耐冲击抗压强度获得显著的提升。 不一样种类的弹性体因为本身构造和物理性能的差别及其基材环氧树脂的浸润性不一样,故对尼龙6的延展性提高会有所区别。文中关键调查了三种普遍的弹性体,即丁二烯-丁二烯-丁二烯-丁二烯嵌段预聚物(SEBS)、丁二烯-丙烯酸丁酯预聚物(EVA)、丁二烯-辛烯预聚物(POE)以及马来酸酐接枝物在不一样标准下对尼龙6(PA6)的改性特性的危害,剖析较为三者在涤纶改性改性中的不同点。 试验一部分 1.机器设备与原材料 同方向双单螺杆挤出机:型号规格THE-35,南京市欧立挤压机械设备有限责任公司。钟摆式拉力试验机:型号规格ZBC1251-B,美斯特工业生产。扫描仪透射电镜:型号规格S-4800,日本日立。 PA6:3280H,巴陵石化;SEBS:G1643M,科腾;EVA:E280PV,韩华道达尔;POE,Engage 8150,陶氏化学。马来酸酐:天津市科密欧化学药品有限责任公司。引发剂:型号TRIGONOX 101,喀什诺贝尔奖。 2.马来酸酐改性弹性体的制取 事先称量一定量马来酸酐加温使其彻底熔化成液體,滤掉不溶物。将弹性体粒子、液體马来酸酐、引发剂按一定净重占比添加髙速混合机中都混3 ~ 5 min,随后将化合物添加到双单螺杆挤出机中挤压制粒,获得相匹配的马来酸酐接枝弹性体。挤塑机温控在180 ~ 220℃,转速比为300 rpm。 3.复合型增韧尼龙的制取 称量一定量的尼龙6环氧树脂和弹性体粒子,按一定净重占比添加髙速混合机中都混3 ~ 5 min,随后将化合物添加到双单螺杆挤出机中挤压制粒获得相匹配的增韧尼龙料粒。挤塑机温控在240 ~ 260 ℃,转速比为300 rpm。 4. 复合型增韧尼龙的定性分析 ◆冲击性抗压强度 将所述相匹配的增韧尼龙粉料在245 ℃下注塑加工成空缺样条,样条规格长×宽×厚:80×10×4 mm,空缺高宽比 2 mm,空缺深度1.5 mm。依照ISO 180规范方式 检测固支梁空缺冲击性抗压强度以定性分析延展性。 ◆外部经济外貌 将所述复合型涤纶样条于液态氮中脆性断裂,截面处用热的二甲苯离子注入去除弹性体分散相,风干后真空镀铂,用Hitachi S-4800场发送扫描仪透射电镜在15 KV的加快工作电压下观查试品的外貌。 結果与探讨 1. 不一样类型弹性体以及占比对PA6冲击性抗压强度的危害 SEBS、EVA和POE弹性体均可做为PA6的合理增韧剂,二者有一个最佳的共混占比。若弹性体的成分过低,则对PA6的延展性提升并不大,不能满足运用要求;若弹性体成分过高,则会导致PA6的抗拉强度和弯曲强度过多降低,物理性能受影响,还会继续由于基材环氧树脂黏度过大而不可以融入目前的生产工艺流程。因而固定不动弹性体加上量为改性塑胶总品质的20 %,调整弹性体以及相匹配的马来酸酐接枝物占比,较为三种弹性体在常温状态对PA6冲击性抗压强度的提高实际效果,結果如图所示1所显示。 图1 不一样类型弹性体以及马来酸酐接枝物占比对PA6冲击性抗压强度的危害 从图1能够 看得出,假如只添加弹性体粒子,获得的复合型涤纶的冲击性抗压强度都较低。这是由于所调查的三种弹性体全是非极性原材料,而PA6是旋光性原材料,二者没法共混相溶,因此 即便弹性体的使用量达到20 %,也不可以匀称分散化在基材原材料中,没法具有改性实际效果。在这里三者之中,纯用EVA的改性实际效果稍好,是由于三者中EVA的旋光性最強,和涤纶有相对性不错的相溶性。 伴随着相匹配马来酸酐接枝物的添加量提升,复合型涤纶的冲击性抗压强度大概呈持续上升发展趋势,这是由于经马来酸酐改性后的弹性体和PA6的相溶性获得巨大提升。在其中POE的改性实际效果最好是,在弹性体/马来酸酐接枝物占比为75/25时即具备较高的冲击性抗压强度,再次提升马来酸酐接枝物的占比改性实际效果沒有太显著的提高。而EVA弹性体则展现先升高再降低的状况,这很有可能是由于马来酸酐接枝EVA具备较高的晶粒大小,提升其使用量反倒使高分子材料变脆。SEBS仅有添加纯碎的马来酸酐接枝物才可以得到不错的改性实际效果,缘故取决于其开链中的聚乙烯“硬”链排位阻大,在沒有改性的情况下和基材相溶性差且无法分散化盘绕,造成很大的负危害。 2. 复合型增韧尼龙的外部经济构造 在复合型增韧尼龙原材料中,PA6是持续的基材环氧树脂,弹性体粒子为分散相。为了更好地能够更好地显示信息分散相粒子所属基材部位,大家对高分子材料开展有机溶剂离子注入解决。应用二甲苯能够 可选择性地融解弹性体粒子,进而在透射电镜下观查获得持续相和相匹配分散相的空穴构造,如图2所显示。 图2 离子注入后的复合型涤纶横截面,在其中a是添加20 % SEBS;b是添加20 % 马来酸酐接枝SEBS;c是添加20 % POE;d是添加20 % 马来酸酐接枝POE。 在PA6中添加纯碎的SEBS,获得的外部经济构造是不规律的空穴(图2a),说明SEBS在基材中的遍布特性是不规律粒子,而经马来酸酐改性后的SEBS在基材中则为球型粒子,规格较小且遍布匀称(图6b)。图2c为纯碎的POE弹性体,对比于SEBS,POE在基材中呈球型遍布,但规格大且不匀。历经改性后,弹性体粒子在基材中规格十分小、遍布匀称,即便离子注入后也不可以观查到显著的空穴构造(图2d)。 图3 不一样类型弹性体以及马来酸酐接枝物占比对分散相粒子规格尺寸的危害 进一步地,大家统计分析了三种弹性体在不一样的弹性体/马来酸酐接枝物占比下分散相粒子的均值规格,結果如图所示3所显示。分散相规格尺寸是共混全过程中动力学模型和热学均衡的一个主要表现。仅有纯POE弹性体的情况下,分散相粒子规格相对性别的二种弹性体偏大许多,缘故一方面是未改性的POE和基材的相溶性差,另一方面可能是原材料黏度很大,动力学模型分散化全过程遭受阻拦。伴随着马来酸酐改性的弹性体添加,分散相粒子规格慢慢减少,说明旋光性的马来酸酐开链推动了弹性体在PA6基材中的侵润功效,使其分散化更为匀称。这儿必须强调的是,分散相规格并不是危害高分子材料冲击性抗压强度的唯一要素,分散相原材料本身物理性能、规格遍布、原材料二级结构等均会对冲击性抗压强度造成危害。针对某类实际原材料,在一个适合的粒子规格区段能够 得到最优化的改性实际效果。针对这三种弹性体来讲,分散相规格在0.5-0.7 μm的范畴改性特性主要表现相对性不错。 结果 较为了SEBS、EVA、POE以及相匹配的马来酸酐接枝物用以PA6改性对复合型产品的冲击性抗压强度的危害。试验说明,仅用纯弹性体改性,三者中EVA的改性实际效果稍好,伴随着马来酸酐接枝弹性体的添加,冲击性抗压强度明显提高,综合性改性实际效果,三者中POE最优化。 弹性体在PA6基材中的分散相规格会危害复合型产品的冲击性抗压强度,未改性的弹性体分散相规格很大;添加马来酸酐接枝物,分散相规格减少。 三种弹性体的分散相规格在0.5-0.7 μm的范畴对PA6具备不错的改性实际效果。 来源于:荣格 |
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